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壓縮機活塞環(huán)由聚四氟乙烯(簡稱PTFE)材料制備而成，工作過程中，它填充于氣缸套和活塞之間，其靠近吸氣口的端面在吸氣排氣壓差的作用下，大部分都緊貼活塞，這里吸氣壓力為1.45MPa(表壓，以下同)，排氣壓力為3.2MPa�；钊h(huán)外徑514.3mm，內(nèi)徑466.8mm，與活塞貼緊部分的圓環(huán)外徑499.8mm，軸向厚度為12.8mm。為便于安裝與密封避免漏氣，該活塞環(huán)采用開口非閉環(huán)結(jié)構(gòu)。
實際強度分析中，考慮到活塞環(huán)與氣缸壁以及活塞的相互作用，對其結(jié)構(gòu)與載荷進行了適當(dāng)簡化，主要體現(xiàn)在：①工作過程中，活塞環(huán)在高溫環(huán)境下(800℃)會膨脹與氣缸套接觸，因此其徑向變形會受到約束，但在充分潤滑的情況下，活塞環(huán)與氣缸套之間的摩擦力很小，因此簡化模型忽略了活塞環(huán)的軸向摩擦力，②該活塞環(huán)是一個準(zhǔn)軸對稱實體，考慮到載荷及形狀的對稱分布，根據(jù)彈性力學(xué)相關(guān)原理，有限元分析計算模型只取活塞環(huán)的1/2，簡化的活塞環(huán)三維力學(xué)模型見圖。
1)圖中邊界1是模型內(nèi)部對稱截面，因此笛卡爾坐標(biāo)系下，它的X向、Y向位移都應(yīng)為零，2)邊界2為活塞環(huán)的外側(cè)面，由于它受到氣缸套的約束，因此在圓柱坐標(biāo)系下，其徑向位移將受約束，3)邊界3是活塞環(huán)端面與活塞緊密接觸的部位，該端面將受到來自活塞的約束，軸向z的位移為零，4)邊界4是活塞環(huán)端面未受約束的部分區(qū)域，承受壓縮機均布吸氣壓力p=1.45MPa的作用，5)邊界5是活塞環(huán)的內(nèi)側(cè)面，承受排氣壓力P=3.2MPa的作用，為均布載荷，6)邊界6是活塞環(huán)的自由端面，承受均布排氣壓力p=3.2MPa的作用。計算模型的網(wǎng)格劃分采用Solid45空間六面體單元(8節(jié)點)。活塞環(huán)三維實體建模后，進行自下而上的網(wǎng)格劃分與優(yōu)化，并對與活塞接觸的局部區(qū)域作了網(wǎng)格細(xì)化，共劃分得2340個單元，含4098個節(jié)點，具體網(wǎng)格分布由圖給出。
整個開孔平蓋的實體建模、網(wǎng)格劃分以及求解都是通過國際通用有限元強度分析軟件ANSYS來完成。利用活塞環(huán)簡化力學(xué)模型計算得到的有限元結(jié)果參見圖，圖中給出了活塞環(huán)的應(yīng)力強度分布。從圖中可以看出，在活塞環(huán)與活塞接觸的邊緣區(qū)域存在一定的應(yīng)力集中，并以此為界沿徑向降低，這與活塞環(huán)的實際受力情況相符。同時觀察發(fā)現(xiàn)，最大應(yīng)力點出現(xiàn)在活塞環(huán)端部橫截面上，這是由于簡化力學(xué)模型將此處處理為固支所致。有限元結(jié)果評定中，首先要依危險路徑進行線性化處理，然后再根據(jù)JB473-2005分析設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)進行分類組合評定。這里通過最大應(yīng)力點沿厚度方向(即軸向)作線性化路徑，具體見圖。該路徑上的一次總體薄膜應(yīng)力強度SI、一次薄膜、一次彎曲應(yīng)力強度SIQ以及一次加二次應(yīng)力強度SW的分布由JB4732-2005列示。從JB473-2005可以看出，最大應(yīng)力強度出現(xiàn)在邊界面6一側(cè)，對應(yīng)的數(shù)值分別為4.733MPa、5.198MPa和5.198MPa，而聚四氟乙烯(簡稱PTFE)材料的設(shè)計應(yīng)力強度等于5.0MPa，因此上述應(yīng)力均遠(yuǎn)小于或接近它們對應(yīng)的許用極限。由此根據(jù)JB473-2005分析設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)可知活塞環(huán)在當(dāng)前力學(xué)模型下強度安全。同時由于活塞環(huán)與活塞接觸的邊緣存在剪切風(fēng)險，因此這里提取了有限元節(jié)點解，Z向剪切力的應(yīng)力分布云圖參見圖。從圖中可以看出，最大軸向剪應(yīng)力為0.911873MPa，遠(yuǎn)小于PTFE材料的許用剪應(yīng)力2.5MPa，同時與前面改進活塞環(huán)的軸向剪應(yīng)力的理論計算結(jié)果0.984MPa吻合較好，誤差不超過8%。
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