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船底平板龍骨是船體結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件，沿船長(zhǎng)方向應(yīng)保持連續(xù)貫通，一般不應(yīng)在其上開孔，測(cè)量船因其使用任務(wù)的特殊性，需在船體平板龍骨上開設(shè)大型開口群以安裝各種測(cè)深儀器，出于儀器性能上的要求和船體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析上的考慮，我們選擇在#133-#142處開孔此處離振源較遠(yuǎn)，儀器所受干擾較小，同時(shí)此處處于船中Q4L以外，所受外力相對(duì)較小，但由于此處開口破壞了船體結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度，所以需要對(duì)此處的結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析計(jì)算，為此我們與大學(xué)進(jìn)行合作，利用有限元分析結(jié)合光彈試驗(yàn)進(jìn)行這方面的研究。
設(shè)計(jì)初期，我們提供了兩種開口群方案，經(jīng)過綜合計(jì)算比較，我們最終選定第2種方案，計(jì)算條件與光彈試驗(yàn)相同，以便與光彈試驗(yàn)結(jié)果比較按平面應(yīng)力計(jì)算左右兩側(cè)自由、前后兩端均勻拉伸，按1/10比例段爾寬1300408mm。取4種網(wǎng)格計(jì)算 (出于篇幅考慮，只給出第4種網(wǎng)格飛節(jié)點(diǎn)數(shù)單元數(shù)見表，網(wǎng)格計(jì)算結(jié)果列于表，其中應(yīng)力集中系數(shù)K為：由此可見，有限元計(jì)算結(jié)果與光彈試驗(yàn)結(jié)果非常吻合，從而也說明了計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性和可靠性由計(jì)算結(jié)果可知，最大應(yīng)力集中系數(shù)為296，我們對(duì)第1種方案也做了相應(yīng)的計(jì)算，其最大應(yīng)力集中系數(shù)為31Q第2種方案要優(yōu)于第1種方案同時(shí)兩者也有共性，即大圓兩側(cè)和大方前右端角隅處應(yīng)力集中系數(shù)較大，因此如果采取補(bǔ)強(qiáng)措施，大方口只需補(bǔ)強(qiáng)角隅附近，大圓口需補(bǔ)強(qiáng)較大范圍。
計(jì)算區(qū)域選取#127-#15-#127為首樓前壁，施加位移約束，#155取為自由端，施加剪力和彎矩拍擊動(dòng)載作用下的強(qiáng)度分析分兩部分進(jìn)行：(1)按計(jì)算點(diǎn)處動(dòng)彎矩進(jìn)行整體分析，與靜載分析相同，(2)舷外動(dòng)壓力作用下局部強(qiáng)度分析，在#127，#155兩端約束，計(jì)算結(jié)果與彎矩結(jié)果疊抓船體外部拍擊動(dòng)載荷的計(jì)算依照《艦船船體規(guī)范》有關(guān)章節(jié)進(jìn)低外載荷由總縱強(qiáng)度計(jì)算提供，包括計(jì)算段兩端剪力、彎矩，舷外分布水壓力以及自重和貨重船體所受載荷比較復(fù)雜，計(jì)算時(shí)須將外載荷等效地形成有限元載荷分布于各節(jié)點(diǎn)上，并近似滿足平斷面假同時(shí)對(duì)所形成的有限元載荷向后端，簡(jiǎn)并校核總體平衡性計(jì)算時(shí)選取6種工況，并編設(shè)化號(hào)如下：甲板板，外板，肋板和龍骨腹板等用平面膜元，縱析、橫梁和肋骨等用梁元，龍骨面板、肋板面板等用桿元此計(jì)算重點(diǎn)是底部開口群區(qū)域，長(zhǎng)首樓甲板作了簡(jiǎn)化，所以采用平面加筋元計(jì)算根據(jù)第3強(qiáng)度理論，且考慮到應(yīng)力集中因素，須滿足規(guī)范中的許用應(yīng)力，K3為應(yīng)力集中系數(shù)由于此系數(shù)用于二維應(yīng)力狀態(tài)，必須加以修正，以便獲取與實(shí)船相近的受力狀態(tài)修正是依據(jù)無限平板開圓孔的解析進(jìn)行的，取不小于1的系數(shù)。
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